中心論題：
- LNA的設(shè)計(jì)
- 實(shí)際測(cè)量結(jié)果
解決方案：
- LNA結(jié)構(gòu)選擇
- 偏置及匹配網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)和源端接地電感處理
- 線性和非線性仿真分析
- LNA的穩(wěn)定性分析
- 實(shí)際設(shè)計(jì)的PCB電路
摘 要: 以E-pHEMT管實(shí)現(xiàn)基站接收機(jī)前端平衡結(jié)構(gòu)低噪聲放大器(LNA),并以3dB混合耦合器實(shí)現(xiàn)功率分配與合路。首先以設(shè)計(jì)規(guī)范和FET管的要求來取得適當(dāng)?shù)钠眉捌ヅ潆娐?對(duì)管腳源端的電感值進(jìn)行優(yōu)化,得出方案設(shè)計(jì)原理圖。然后對(duì)原理電路加以線性及非線性仿真分析,模擬出電路的運(yùn)行結(jié)果。最后得出PCB板的實(shí)際測(cè)量結(jié)果:在電路的工作頻率1.92GHz～1.98GHz頻段設(shè)計(jì)的模擬結(jié)果與電路的實(shí)際測(cè)量值十分吻合,其線性度十分良好。
很多情況下,因?yàn)榛九c移動(dòng)設(shè)備不平衡連接的緣故,從基站到移動(dòng)設(shè)備的信號(hào)強(qiáng)度和傳輸距離都要超過移動(dòng)設(shè)備向基站的反向傳輸,并且由于天線與基站間的反饋損耗,使得這種不平衡性變得更大。為了改善這種不平衡性,擴(kuò)大基站接收的覆蓋面,最直接的解決方案是加裝塔裝放大器TMA或Masthead放大器。而TMA中最重要的模塊LNA(如圖1所示)對(duì)接收的信號(hào)具有選頻功能,并把選頻后的信號(hào)進(jìn)行低噪聲放大,使系統(tǒng)靈敏度增強(qiáng),覆蓋半徑增大。
LNA結(jié)構(gòu)選擇
通常,在LNA的設(shè)計(jì)中主要考慮低噪聲系數(shù)(NF)。足夠的增益(G)和絕對(duì)的穩(wěn)定性?對(duì)于本文TMA放大器中LNA設(shè)計(jì)的實(shí)際技術(shù)規(guī)范要求如表1所示。同時(shí)要求所使用的LNA結(jié)構(gòu)滿足良好的輸入輸出匹配,保證LNA的穩(wěn)定性,兼顧到功分/合路網(wǎng)絡(luò)的低損耗、幾何尺寸小,工作帶寬內(nèi)良好的相位和幅度匹配,足夠的工作帶寬(涵蓋在1.95GHz左右),符合CDMA標(biāo)準(zhǔn)上行頻率?據(jù)此選擇了以平衡結(jié)構(gòu)為特征的LNA結(jié)構(gòu)(如圖2)。這種平衡結(jié)構(gòu)的重要特性是:它較單階放大器的截點(diǎn)高出一倍,并以標(biāo)準(zhǔn)50Ω實(shí)現(xiàn)輸入輸出匹配,在某一路硬件失效時(shí)電路的冗余設(shè)計(jì)可保證系統(tǒng)的正常運(yùn)行。但通常增益減少6dB。
為使圖2中的LNA模塊噪聲系數(shù)。截點(diǎn)和增益達(dá)到表1中的各項(xiàng)指標(biāo),設(shè)計(jì)漏極電流Id=60mA?同時(shí),要求單個(gè)放大元件在此偏置點(diǎn)的工作性能達(dá)到優(yōu)于表1的規(guī)范值。由于E-pHEMT元件ATF-54143在電流Id=60mA下,具有最佳的截點(diǎn)(IP3)和最小噪聲系數(shù)Fmin;漏源極電壓Vds為3V時(shí),具有稍高的增益;偏置是+5V穩(wěn)定電壓,所需單極性+3V電壓更具有優(yōu)勢(shì),因此選擇其作為放大元件。
偏置及匹配網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)和源端接地電感處理
a.偏置及匹配網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)
ATF-54143的偏置網(wǎng)絡(luò)是根據(jù)元件的靜態(tài)工作點(diǎn)和輸入輸出匹配網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)得出?輸入匹配網(wǎng)絡(luò)則由元件的最佳噪聲反射系數(shù)Γopt為主來決定,以求得噪聲系數(shù)NF降到最小;輸出匹配則要求共軛匹配,以求得最大功率輸出,保證有足夠的增益,兩者都在Smith圖上實(shí)現(xiàn)輸入輸出至50Ω的匹配?首先,元件的偏置以電阻R1和R2(見圖3)組成的分壓器實(shí)現(xiàn),分壓器的電壓取自漏極電壓,并為電路提供電壓負(fù)反饋,以維持漏極電流的恒定,R3為漏柵極的限壓電阻，R1、R2、R3的計(jì)算值見式(1)。
式(1)中,Ids是所需漏極電流,IBB是流經(jīng)R1和R2所組成的電壓分配網(wǎng)絡(luò)的電流,當(dāng)IBB至少10倍于最大柵極漏電流時(shí),其值可達(dá)到2mA,同時(shí)由VDD=5V,Vds=3V,Id=60mA,Vgs=0.56V,得到:R1=270Ω,R2=1150Ω,R3=30.8Ω。
電阻R4為低頻阻性終端,使得電路工作在低頻時(shí)能夠提高其穩(wěn)定性。電容C3則為R4提供了一個(gè)低頻旁路通路,另外加入R5主要是給柵極加上一個(gè)限流功能(R5大約為10kΩ左右),當(dāng)元件工作在 P1dB或Psat點(diǎn)附近時(shí),這種限流作用就尤為重要。
因規(guī)范要求NF最大值只有1dB,為實(shí)現(xiàn)放大器的最佳噪聲匹配,網(wǎng)絡(luò)采用高通阻抗匹配。放大電路原理圖如圖3所示,它的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)由一個(gè)串聯(lián)的電容C1和兩個(gè)并聯(lián)的電感L1和L2組成。因電路損耗將直接與噪聲系數(shù)相關(guān),這樣L1和L2的高Q值則變得非常重要。短路電感L1能夠在低頻端提供增益衰減,同時(shí)又與C1一起作為輸入匹配阻抗的一部分,C1同時(shí)要作為直流隔斷電容。L2還要為pHEMT做偏置電感,在柵極加入電壓偏置,它要求有一個(gè)好的旁路電容C2。這個(gè)網(wǎng)絡(luò)是對(duì)于低噪聲系數(shù)。輸入回波損耗和增益都加以兼顧考慮的方案,電容C2。C4保證帶內(nèi)的穩(wěn)定性,低頻端電阻R3。R4作為阻性終端以保證低頻時(shí)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。輸出高通匹配網(wǎng)絡(luò)由C4和L3組成,分路電感L3的作用與L2相同,作為pHEMT管偏置載入電感,在漏極偏置。
b.源端接地電感處理
提高LNA的性能常通過控制源端電感LL1和LL2的大小實(shí)現(xiàn),其量值一般只有十分之幾納亨。LL1和LL2實(shí)際上只是非常短的傳輸線,它們位于每個(gè)源端與地之間,作為電路的串聯(lián)負(fù)反饋,其反饋量對(duì)于帶內(nèi)帶外的電路增益。平穩(wěn)性和輸入輸出回波損耗有著巨大的作用,在實(shí)際電路源端電感要做適量的調(diào)節(jié)。放大器PCB板的設(shè)計(jì)考慮到源端的電感量是變化的。當(dāng)每個(gè)源端與微帶相連時(shí),沿著微帶線的任何一點(diǎn)都可以連接到地端,要得到最低的電感值,只需在距元件源端最近的點(diǎn)上將源端焊盤與地端相連,并只有非常短的一段蝕刻，放大器的每一段源端蝕刻與相應(yīng)的地端相連的長(zhǎng)度大約有0.05英寸(是從源端邊緣與其最近的第一個(gè)地過孔邊緣間測(cè)得),剩余并未使用的源端蝕刻可切斷除去。通常,過大的源極電感量值所帶來的邊緣效應(yīng)表現(xiàn)為超高頻端的增益值出現(xiàn)峰化及整體的合成振蕩。為避免這種情況,在初始LNA的設(shè)計(jì)原型階段,盡量準(zhǔn)確地確定源端電感的量值,并且仿真中也要調(diào)節(jié)源端電感量的大小,找出最優(yōu)值優(yōu)化LNA性能。
線性和非線性仿真分析
放大電路原理圖如圖3所示。模擬分析要以每個(gè)元件的模型來載入仿真軟件ads。ATF-54143的模塊化文件是一個(gè)雙端口s參數(shù)且為Touchstone格式的文件,ads模擬軟件中sparams_wNoise模板可以實(shí)現(xiàn)模擬控制。在系統(tǒng)穩(wěn)定性前提下,當(dāng)電路元件載入到模擬電路中時(shí),電路越詳盡則模擬結(jié)果就越精確,越精確的模擬結(jié)果為實(shí)際的放大器電路的布局提供更為精確的數(shù)據(jù)。傳輸線模型的實(shí)現(xiàn)可以用元件庫中得到的各種微帶線實(shí)現(xiàn),并且片電容和片電阻的關(guān)聯(lián)電感也都載入到模擬電路中,這時(shí)全部微帶部分都可設(shè)置為厚度為0.31英寸。型號(hào)為FR-4的材料板上。
混合耦合器2A1306-3的模型是基于四端口的Touchstone線性s參數(shù)文件。它與微帶線部分、電路平衡放大器的輸入輸出部分及負(fù)載阻抗構(gòu)建起放大器的完整模塊結(jié)構(gòu)。運(yùn)行模擬軟件,就要給出系統(tǒng)的仿真結(jié)果值,以表明所需結(jié)構(gòu)的性能。模擬得到的NF、增益(G)。輸入輸出回波損耗結(jié)果如圖4、圖5、圖6所示。這些圖表示了LNA在工作頻率范圍的性能。
對(duì)于非線性模擬,常以諧波平衡模擬(HB)來實(shí)現(xiàn)。非線性模擬方法HB計(jì)算速度快,能夠處理分布元件和分立元件的電路,并很容易與更高階諧波及互調(diào)元件相容。ATF-54143管的P1dB和OIP3模擬非線性模型是基于W.R.Curtice模型,這個(gè)模型可以非常近似地模擬直流和小信號(hào)工作狀態(tài)(包括噪聲),對(duì)于截點(diǎn)的模擬則做出模擬預(yù)測(cè)結(jié)果比實(shí)際值要偏低。P1dB和OIP3的值如表2 所示:當(dāng)平衡LNA放大器的OIP3模擬結(jié)果為32.1dBm時(shí),P1dB則為20.8dBm,P1dB的模擬結(jié)果與實(shí)際的測(cè)量結(jié)果很接近,而OIP3的模擬結(jié)果則偏低,實(shí)際的測(cè)量結(jié)果達(dá)到37dBm。
LNA的穩(wěn)定性分析
除了能夠得出增益、NF、P1dB和輸入輸出回波等重要參數(shù)外,軟件模擬還能夠得出關(guān)于電路設(shè)計(jì)穩(wěn)定性的信息。它是電路能否正常工作的重要前提。模擬軟件計(jì)算Rollet穩(wěn)定性因子K和作穩(wěn)定性圓是兩種很容易做到的方法,它們可以明確地表示出穩(wěn)定性的數(shù)據(jù)。圖7示出的Rollett穩(wěn)定因子K的模擬值(K>1)表明:在1.9～2.0GHz工作帶寬范圍,電路能夠?qū)崿F(xiàn)無條件穩(wěn)定。
實(shí)際設(shè)計(jì)的PCB電路
根據(jù)上述的設(shè)計(jì)及仿真結(jié)果,依照?qǐng)D3所示的放大電路原理圖,可以進(jìn)行最后的實(shí)際布局?要使電路工作在1.92GHz～1.98GHz頻率范圍內(nèi)滿足規(guī)范值,PCB板的布局設(shè)計(jì)應(yīng)可以變化調(diào)節(jié),即可加入或減掉某些元件,使輸入輸出阻抗匹配網(wǎng)絡(luò)可以調(diào)節(jié)匹配達(dá)到最佳,優(yōu)化電路性能?考慮到實(shí)際應(yīng)用的廣泛性(同時(shí)也考慮設(shè)計(jì)中的其他因素的影響),PCB板的蝕刻選擇在0.031英寸厚的FR-4材料上(正常條件下其Er值是5.6),LNA的射頻布局主要準(zhǔn)則是電路必須保證平衡的結(jié)構(gòu),且放大器的每條支路的路徑長(zhǎng)度必須相等。如果長(zhǎng)度不相同,結(jié)果則會(huì)影響信號(hào)的相位求和,并且輸出功率和IP3都要比預(yù)期值要低。為做到這點(diǎn),下路的ATF-54143逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)了90°,這樣很容易把上下RF微帶通路復(fù)制出來,從而做到兩路完全相同，實(shí)現(xiàn)平衡。
實(shí)際測(cè)量結(jié)果
得到了完整的電路PCB板后,就要實(shí)際測(cè)量電路的各個(gè)參數(shù),驗(yàn)證設(shè)計(jì)的仿真結(jié)果是否與之相符,是否最終符合表1的設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)范。本文所采用的測(cè)試儀器是HP8753ES網(wǎng)絡(luò)分析儀和HP8970B噪聲儀。圖8、圖9表達(dá)出放大器實(shí)測(cè)的NF和增益曲線,在帶寬為0.1GHz的頻率范圍內(nèi)NF的值在0.8dB和1.0dB之間,增益在1.97GHz達(dá)到最大值15.5dB,在1.99GHz達(dá)到了15.3dB。由于NF是在實(shí)際PCB板外腔體內(nèi)測(cè)得的,包含了同軸連接器的損耗和二級(jí)噪聲損耗,其測(cè)量指標(biāo)表明實(shí)際的電路NF特性要稍差于模擬特性。圖10是輸入、輸出的回波曲線。當(dāng)頻點(diǎn)在1.96GHz時(shí),輸入回波為18dB,輸出回波達(dá)到22.5dB,放大器的OIP3在直流偏置Vds=3V,Id=60mA時(shí)測(cè)得值為37dBm,P1dB為21.4dBm。電路在較低的偏置狀態(tài)下Vds=3V,Id=40mA放大器的NF和增益都沒有降低,只有OIP3測(cè)出下降為36.5dBm。
從以上結(jié)果可以看出,LNA放大器在工作頻帶具有優(yōu)異的性能,完全滿足技術(shù)規(guī)范參數(shù)。
本文給出了基于E-pHEMT管ATF-54143和混合耦合器2A1306-3的射頻低噪聲放大器的設(shè)計(jì)。仿真分析與測(cè)試、測(cè)試結(jié)果表明,實(shí)際測(cè)得的LNA技術(shù)指標(biāo)能夠與仿真結(jié)果較好地吻合,E-pHEMT管的低噪聲系數(shù)和高OIP3使它在高動(dòng)態(tài)范圍電路設(shè)計(jì)上具有很大的優(yōu)勢(shì),并且該放大器的技術(shù)指標(biāo)達(dá)到了CDMA基站的接收前端對(duì)低噪聲放大器的規(guī)范要求,具有很好的應(yīng)用前景。
