【導(dǎo)讀】定向耦合器在許多微波和毫米波系統(tǒng)中起著重要作用。例如，矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀（VNA）使用定向耦合器來分離和采樣往返于DUT端口的前后波。在本文中，我們將討論耦合器的方向性系數(shù)如何在測量反射功率時引入誤差。
定向耦合器是測試射頻系統(tǒng)的寶貴工具。然而，這些設(shè)備的有限方向性可能會導(dǎo)致測量不確定性。本文將詳細(xì)介紹。
定向耦合器在許多微波和毫米波系統(tǒng)中起著重要作用。例如，矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀（VNA）使用定向耦合器來分離和采樣往返于DUT端口的前后波。在本文中，我們將討論耦合器的方向性系數(shù)如何在測量反射功率時引入誤差。
測量反射功率
圖1展示了一個通用的定向耦合器，用于測量未知終端的反射功率。由于我們測量的是反射功率，因此耦合器的負(fù)載端（端口1）被標(biāo)記為輸入端口，即使源端連接到端口2。
使用定向耦合器測量反射功率。顯示了所有四個端口，但隔離端口已端接。
圖1.使用四端口定向耦合器測量反射功率。圖片由Steve Arar提供
電源提供的功率（Pi）通過耦合器傳輸?shù)截?fù)載——從端口2到端口1。在負(fù)載處，一部分功率被反射回耦合器。反射功率（Pr）的量是負(fù)載阻抗和互連特性阻抗之差的函數(shù)。Pr的一小部分通過耦合器傳輸，并通過耦合端口端口3退出。
在理想世界中，知道Pi并測量耦合功率（Pc）將使我們能夠確定負(fù)載反射系數(shù)（Γ）。例如，如果負(fù)載完全匹配，則沒有功率被反射，因此Pc理論上應(yīng)為零。
然而，現(xiàn)實世界中的定向耦合器會將端口 2 上入射的 Pi 泄漏到耦合端口 3，這會影響功率測量的準(zhǔn)確性。泄漏量取決于耦合器的方向性。在本文的其余部分，我們將研究如何量化此誤差。
定向耦合器方程綜述
在本系列的前一篇文章中，我們介紹了通常用于表征定向耦合器的三個因素：
耦合系數(shù)（C）。
方向性系數(shù)（D）。
隔離系數(shù)（I）。
對于圖1中的四端口定向耦合器，我們可以計算出這些量如下：
方程式1 方程式2 方程式3
Px是港口x的功率，單位為瓦特。
Px（dB）是端口x的功率，單位為dB。
這三個因素之間存在有趣的關(guān)系：
方程式4
計算耦合端口處的反射功率
首先，我們將計算到達(dá)耦合端口3的理想功率。假設(shè)來自源（Pi）和入射到端口2的所有功率都從端口1流出。從負(fù)載（Pr）反射的功率（dB）等于入射功率（Pi）減去負(fù)載的回波損耗（RL）：
方程式5
端口1上輸入功率的一部分被耦合到端口3。通過重新排列方程2，我們可以表示端口3的耦合功率為：
方程式6
我們將端口 3 的耦合功率稱為 Pc1?，F(xiàn)在，通過將 Pr 替換為 P1，我們得到：
方程式7
最后，將方程5代入方程7，得到：
方程式8
圖2顯示了功率項、耦合因子和回波損耗之間的關(guān)系。
定向耦合器的功率項、耦合因子和回波損耗之間的關(guān)系。
圖2:功率項、耦合因子和回波損耗之間的關(guān)系。圖片由Steve Arar提供
多重反射讓事情變得更加困難！
在此分析中，我們假設(shè)從負(fù)載反射并通過耦合器的功率被耦合器的輸入端口（端口1）完全吸收。在實踐中，該端口可能不是完全匹配的。因此，耦合器和負(fù)載之間可能發(fā)生多次反射，進(jìn)一步改變了測量誤差。
有限方向性引起的功率測量誤差的計算
現(xiàn)在我們需要開始考慮耦合器中的誤差來源。由于耦合器具有有限的指向性，因此Pi的一小部分也會泄漏到端口3。我們將這種泄漏稱為Pc2。
對于入射到端口2的波，端口3是隔離端口。因此，泄漏量由隔離因子表征，其方程略有不同：
方程式9
重新排列這個方程并代入方程4，我們得到：
方程式10
圖3顯示了這組關(guān)系。Pc1是指定負(fù)載回波損耗的期望信號，Pc2是從端口2泄漏到端口3的信號。
反射功率測量中耦合功率和泄漏功率的關(guān)系。
圖3.反射功率測量中耦合功率和泄漏功率的關(guān)系。圖片由Steve Arar提供
Pc2的存在僅是因為耦合器的有限方向性。理想情況下，方向性（D）將是無限的，測量的功率將僅是負(fù)載反射功率的函數(shù)。當(dāng)D有限時，在耦合端口出現(xiàn)額外的功率項（Pc2），影響我們的測量精度。
如圖3所示，Pc1和Pc2之間的差值等于D – RL。考慮到方向性和回波損耗，我們可以很容易地確定Pc2相對于所需功率有多小。例如，如果D = 34 dB，RL = 26 dB，我們知道Pc2比Pc1低8 dB。
考慮相位差
上文中，我們確定了所需功率測量值（Pc1）與不希望泄漏（Pc2）之間的關(guān)系。然而，在耦合端口測量的總功率還取決于這兩個信號分量之間的相位差。
假設(shè)與Pc1和Pc2對應(yīng)的電壓信號分別是振幅為a和b的正弦波形。使用圖3中所示的關(guān)系，我們有：
方程式11
方程式12
其中Vi是圖1中電源入射電壓的振幅。
如果兩個信號同相，則總信號幅度為+b。另一方面，如果兩個信號相位相差180度，則總幅度為-b。這兩個極端情況給出了總信號的最大值和最小值——相位差的其它值產(chǎn)生的幅度介于a-b和a+b之間。
耦合端口處的總電壓波可以表示為：
方程式13
方程式13中的術(shù)語可以理解為：
ejθ這一術(shù)語表示兩個信號之間的相位差。
括號內(nèi)的術(shù)語是誤差系數(shù)，表示測量值與實際值的相對偏差。
括號前面的術(shù)語表示如果耦合器具有無限方向性，我們將獲得的期望幅度。
我們將把這種期望振幅稱為Vdesired，并分別寫出它的方程式：
方程式14
然后我們可以將方程式13重寫為：
方程式15
其中x等于10（RL-D）/20?？傉`差因子是1和x的矢量和。圖4幫助我們直觀地展示了誤差項。
誤差因子，可視化為具有實部和虛部的向量。
圖4.將誤差因子可視化為一組具有實部和虛部的向量。圖片由Steve Arar提供
示例1：計算測量回波損耗的不確定性
為了澄清上述討論，讓我們來解決羅德與施瓦茨公司關(guān)于VNA基礎(chǔ)的文檔中的一個示例問題。在這個例子中，我們的目標(biāo)是使用方向性（D）為40 dB的耦合器來測量實際回波損耗（RL）為30 dB的負(fù)載。測量的回波損耗的最大值和最小值是多少？
從圖3中，我們知道所需信號功率和不想要的信號功率之間的差值等于D – RL = 40 - 30 = 10 dB。因此，不想要的電壓的幅度比所需的電壓小0.32倍，計算如下：
方程式16
將x的這一值代入方程式15，我們看到總電壓可以為：
系數(shù)1+x=1.32，比實際值高。
系數(shù)1-x=0.68，低于實際值。
因此，測量的功率可以是：
20log(1.32) = 比實際值高2.4 dB。
20log(0.68) = 比實際值低3.35 dB。
測量的反射功率與負(fù)載的回波損耗有關(guān)。反射功率越高，回波損耗越小。當(dāng)測量的反射功率比實際值高2.4 dB時，測量的回波損耗比實際值低2.4 dB。這導(dǎo)致：
方程式17
同樣，當(dāng)測量的反射功率比實際值低3.35 dB時，測量的回波損耗為30 + 3.35 = 33.35 dB。因此，測量的回波損耗可以在27.6 dB和33.35 dB之間。
示例2：計算測量回波損耗的不確定性
為了更好地理解這些計算，讓我們來看另一個例子。假設(shè)我們的目標(biāo)是使用方向性為35 dB的方向耦合器來測量實際回波損耗為20 dB的負(fù)載。按照與上述示例類似的過程，我們首先找到不期望電壓的幅度相對于期望電壓有多?。?/p>
方程式18
總電壓可以是：
比實際值高1 + 0.18 = 1.18倍。
系數(shù)1 - 0.18 = 0.82，低于實際值。
因此，測量的功率可以是：
20log(1.18) = 比實際值高1.44 dB。
20log(0.82) = 比實際值低1.72 dB。
當(dāng)測量的反射功率比實際值高 1.44 dB 時，測量的回波損耗為 20 – 1.44 = 18.56 dB。另一方面，當(dāng)功率測量為低 1.72 dB 時，測量的回波損耗為 20 + 1.72 = 21.72 dB。因此，測量的回波損耗可以在 18.56 dB 和 21.72 dB 之間。
誤差如何隨回波損耗和方向性變化？
圖5顯示了不同回波損耗和方向性值下反射功率測量誤差。
反射功率測量誤差是回波損耗和方向性的函數(shù)。
圖5.反射功率測量誤差與回波損耗和方向性的關(guān)系。圖片由Marki Microwave提供
上述曲線對應(yīng)于插入損耗為1 dB的耦合器。這使得結(jié)果與我們的分析結(jié)果略有不同，在我們的分析中忽略了耦合器的插入損耗。然而，該曲線揭示了有限方向性引入的誤差的一些重要特性。
首先，請注意，誤差隨著回波損耗的增加而增加。對于給定的輸入功率（Pi），泄漏功率是恒定的，但測量的信號（Pr）在減小。
其次，觀察到增加給定回波損耗的指向性可以減小誤差。圖3中的關(guān)系解釋了為什么：隨著D的增加，與期望信號相比，不期望信號變得越來越小，從而提高了測量精度。
圖5摘自Marki Microwave的白皮書，標(biāo)題為“方向性和VSWR測量：了解回波損耗測量”，顯示了當(dāng)方向性幾乎等于負(fù)載的回波損耗時誤差會變得非常大。白皮書建議，作為經(jīng)驗法則，您可以通過使用比DUT回波損耗高約15 dB的方向性將誤差降低到約1 dB。例如，如果回波損耗為20 dB，我們需要35 dB的方向性將誤差限制在1 dB。
測量正向功率
我們還可以使用定向耦合器來對正向功率進(jìn)行采樣，如圖6所示。
使用三端口定向耦合器對正向功率進(jìn)行采樣。
圖6.使用三端口耦合器對正向功率進(jìn)行采樣。圖片由Steve Arar提供
與反射功率測量相比，耦合器對正向功率測量的方向性要求更寬松。這是因為被測量的輸入功率（Pi）大于反射功率（Pr）。圖7顯示了不同回波損耗和方向性值的前向功率測量誤差。
正向功率測量誤差是回波損耗和方向性的函數(shù)。
圖7. 正向功率測量誤差與回波損耗和方向性的關(guān)系。圖片由Marki Microwave提供
請注意，負(fù)載回波損耗越小，誤差就越大。這是因為較低的回波損耗意味著更多的功率被反射回源。這反過來導(dǎo)致耦合器輸出端的不期望信號增加。即使對于很小的回波損耗，15 dB的指向性也可以確保正向測量的誤差不超過大約1 dB。
耦合器方向性的測量
最后，由于它與本文中提供的誤差分析密切相關(guān)，我想提一個測量耦合器方向性的實用方法。我們通常不能直接測量這個方向性，因為前向和后向波在耦合器的輸出端產(chǎn)生了可比較的信號分量。
然而，我們可以修改圖1，使用滑動負(fù)載間接測量耦合器的方向性，如圖8所示。
測量耦合器方向性的電路。
圖8.測量耦合器方向性的電路。圖片由Steve Arar提供
改變滑動負(fù)載的位置會在反射信號中引入可變相移。根據(jù)我們上面的討論，我們知道，當(dāng)我們改變滑動負(fù)載的位置時，耦合端口處的電壓會產(chǎn)生圓形輪廓（圖4）。通過找到耦合端口處的最小和最大功率電平，我們可以確定耦合器的方向性。
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